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现代刀具切削过程中的排屑干涉

日期：2007-8-20 21:22:40 人气：60 [大中小]

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式中，f为横向切入的进刀量，而fsinα=a_c，α为单元刀具的方位角（图3(a))，R=2mm, 为刀刃圆弧半径。

实际上，由于对称性的缘故，作为一个整体的切屑只能沿刀具的纵轴线方向排出。因此，方位角为α的单元刀具的实际排屑方向偏离其自然排屑方向的角度为

代入(13)式并积分，得刀具的实际主切削力为

(16)

这表明，非自由切削条件下的排屑干涉，使实际的主切削力上升了43%。

再看图3(b)，其刀刃被2个分屑槽分成了3个部分，各个部分可单独排屑。其中间这一部分主切削力的计算与(16)式相似，

(17)

而右边这一部分的主切削力为

(18)

式中Ω为这一部分刀刃的整体排屑角度，这是一个状态参数，需由最小能量原理来确定，因此，令

F_z′/

Ω=0，得

代入(18)式，并积分，得F_z′=1077Rf^0.61。

注意到dF_zo=1593(fsinα)^0.61Rdα是作用在单元刀具的单元主切削力,而dμ=

是以单元主切削力为权的归一化权系数，于是上式可写为

这就是(9)式所示的加权平均关系在此具体条件下的体现。这表明，切削力较大的单元刀具在排屑协调中具有较大的“发言权”。

由于对称性，图3(b)左边部分的主切削力与右边部分的主切削力相等，于是，F_z'=F_z'，而带有分屑槽的圆弧刃刀具的总的主切削力为：

F_zs=F_z′+F_z″+F_z'=2F_z′+F_z″=3904Rf ^0.61(20)
与(16)式比

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出处：本站原创作者：佚名

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