从表9可以看出，无论是采用高匹配的T91钢焊接材料，还是低匹配的12Cr1MoV钢焊接材料，在金相组织上没有大的区别，但焊后热处理都使焊缝及热影响区组织得到了改善，焊缝由马氏体或柱状铁素体加珠光体转化为回火马氏体或索氏体，T91钢侧的热影响区组织由马氏体转变为索氏体，12Cr1MoV钢侧的热影响区由铁素体加珠光体转变为索氏体。��
3．4短时高温拉伸试验
    在使用不同的焊接材料及是否热处理的条件下，对T91+12Cr1MoV异种钢焊接接头进行了高温短时拉伸试验，以进一步比较该焊接接头焊后的高温性能，试验结果见表10。��

    由表10可知，无论是高匹配的还是低匹配的焊接材料，高温短时拉伸试验结果都断裂在12Cr1MoV钢母材侧，因此从焊材上考虑，选用低匹配的焊接材料就可以满足焊接接头的性能要求。另外，焊后是否热处理对高温性能影响不大，这可通过进一步的试验来验证焊后不热处理的可能性，以简化焊接工艺。��
4结论
    a. 选用高匹配的焊接材料焊后不热处理，该工艺不可行，性能试验结果不合格。选用高匹配的焊接材料，焊后热处理或者选用低匹配的焊接材料，无论焊后是否进行热处理，各种试验结果均合格。因此从现场实际考虑，采用低匹配、焊后热处理的T91+12Cr1MoV异种钢焊接工艺，能够得到综合性能良好、组织稳定的焊接接头。
    b. 焊后热处理时间由1 h降低到30 min，可以满足接头性能的要求，因此热处理工艺中保温时间参数选用30 min。
    c. 对T91+12Cr1MoV异种钢焊接接头，选用低匹配的焊接材料，焊后不热处理的焊接工艺是可行的，但应通过进一步试验来验证。
    在马头发电总厂2002年的#7机组大修中，将部分高温对流过热器的G102钢管更换为T91钢，涉及到T91+12Cr1MoV异种钢焊接问题，使用该工艺(选用低匹配的焊接材料，焊后热处理)现场实际焊接这种接头296道，焊后经X射线探伤，焊口一次合格率98%，运行至今未见异常，效果良好。��

参考文献

［1］杨富. 第七届全国电站焊接学术讨论会论文集［C］.北京：中国电机工程学会电站焊接专业委员会，1998.
［2］李鹏.T91钢及其异种钢焊接接头裂纹敏感性分析［J］.电力建设，1999，(7).
［3］徐德录.第八届全国电站焊接学术讨论会论文集［C］.重庆：中国电机工程学会电站焊接专业委员会，2001.
［4］陈伯蠡.电站及锅炉用新钢种焊接论文集［C］.西安：中国电机工程学会西北分委会，2000.��